鋁合金論文匯總十篇

序論：好文章的創(chuàng)作是一個(gè)不斷探索和完善的過(guò)程，我們?yōu)槟扑]十篇鋁合金論文范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質(zhì)，帶來(lái)更深刻的閱讀感受。

篇（1）

1引言

化學(xué)鍍Ni-P具有厚度均勻、硬度高、抗蝕性?xún)?yōu)異等特點(diǎn)，因此鍍層廣泛被應(yīng)用于需耐磨的工件。但是，鋁合金表面即使在空氣中停留時(shí)間極短也會(huì)迅速地形成一層氧化膜，以致影響鍍層質(zhì)量，降低鍍層與基體的結(jié)合力。

本項(xiàng)研究得出了比較好的預(yù)處理方案，從而得到結(jié)合力良好，表面比較光亮的Ni-P鍍層。

2實(shí)驗(yàn)方法

2.1實(shí)驗(yàn)工藝流程

試樣制備配制除油溶液化學(xué)除油水洗侵蝕水洗超聲波水洗去離子水洗一次鋟鋅水洗退鋅水洗超聲波水洗去離子水洗二次鋟鋅水洗去離子水洗堿性鍍水洗酸性鍍?nèi)ルx子水洗吹干冷卻

2.2除油配方及工藝

除油：Na3PO4•12H2O(30g/L)NaCO3(30g/L)溫度（65℃）時(shí)間（3min）

2.3浸鋅配方及工藝

ZnSO4(40g/l)NaOH(90g/l)NaF(1g/l)Fecl3(1g/l)KNaC4O4H406(10g/L)

溫度（42℃）一次浸鋅時(shí)間（90S）二次浸鋅時(shí)間（18S）

2.4鍍液配方與工藝

堿性預(yù)鍍液NiSO4•6H2O（30g/l）NaH2PO2•H2O（25g/l）NH4C6H5O7•H2O（100g/l）溫度（65℃）PH值（8.2）施鍍時(shí)間（8min）

酸性鍍液NiSO4•6H2O（30g/l）NaH2PO2•H2O（25g/l）NH4C6H5O7•H2O（10g/l）

乳酸C3H6O3（40ml/l）NaC2H302（10g/L）溫度（85℃）PH值（4.8）施鍍時(shí)間（120min）3實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1鍍層表面形貌及硬度

鍍層表面為致密的胞狀、非晶態(tài)結(jié)構(gòu)。小胞之間有明顯的界線(xiàn)，界線(xiàn)基本為直線(xiàn)，說(shuō)明小胞在長(zhǎng)大的過(guò)程中相互受到擠壓而發(fā)生了變形，鍍層中存在應(yīng)力。鍍層的含磷量為13.1%，鍍層硬度可達(dá)686HV。

溫度是影響化學(xué)鍍沉積速率的最重要因。化學(xué)鍍的催化反應(yīng)一般只能在加熱條件下發(fā)生，溫度升高，離子擴(kuò)散速度加快，反應(yīng)活性增強(qiáng)，當(dāng)溫度高于50℃時(shí)，基體表面才有少量氣泡生成，化學(xué)鍍鎳磷合金才能進(jìn)行，隨溫度升高基體表面可見(jiàn)明顯鍍層。反應(yīng)溫度低于80℃時(shí)，沉積速率較慢；溫度高于80℃，基體表面有大量氣泡生成，沉積速率變快；當(dāng)溫度高于95℃時(shí)，鍍液發(fā)生分解，鍍液迅速變黑，產(chǎn)生大量氣泡，在燒杯底部出現(xiàn)黑色沉淀。

3.2pH值對(duì)鍍速的影響?yīng)?/p>

在酸性化學(xué)鍍液中，pH是影響沉積速率的重要因素之一。在化學(xué)鍍過(guò)程中，隨著反應(yīng)的進(jìn)行，H+不斷的生成，鍍液的pH值不斷降低，使沉積速率受到影響，因此在施鍍過(guò)程中必須隨時(shí)補(bǔ)充堿液來(lái)調(diào)整pH值在正常的工藝范圍內(nèi)。pH值升高使Ni2+的還原速度加快，沉積速率變快。

4結(jié)語(yǔ)

(1)通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究得到比較適宜的鋁合金基材化學(xué)鍍鎳的前處理工藝,并得出了一套完整的鋁合金基材表面化學(xué)鍍鎳工藝條件及配方。

(2)溫度和pH值是影響反應(yīng)速度重要的因素，溫度的最佳工藝范圍為85～95℃，超過(guò)95℃，鍍液自分解現(xiàn)象嚴(yán)重；pH值的最佳范圍是4.5～5.5，pH值超過(guò)5.5沉積速度開(kāi)始下降。

(3)通過(guò)性能檢測(cè)表明此工藝獲得的鍍層,鍍層硬度可達(dá)686hHV,含磷量為11.17%且表面光亮、均勻、結(jié)合力好。

參考文獻(xiàn)

［1］齊曉全.化學(xué)鍍Ni-P工藝在制藥設(shè)備上的應(yīng)用［J］.電鍍與涂飾,2006,25(7):15-16.

［2］ParkerK.ElectrolessNickle.StateoftheArtplatingandSurfaceFinishing，1992，34(3)：29-33.

篇（2）

2鋁合金汽車(chē)輪轂的優(yōu)點(diǎn)

首先，鋁合金汽車(chē)輪轂的重量比鋼輪轂的重量輕，這樣車(chē)整體的重量減少了，汽車(chē)的油耗也就相對(duì)的減少了。經(jīng)計(jì)算鋁輪轂的重要減輕在40%左右，90km/h到120km/h車(chē)速時(shí)，油耗可減少0.05L/100km,城市內(nèi)行駛，可減少的油耗量略少些，如果按每十萬(wàn)公里節(jié)油計(jì)算，大約節(jié)約在40~50L。其次，鋁合金汽車(chē)輪轂?zāi)軌蚋纳破?chē)的行駛性能，使行駛過(guò)程中的振動(dòng)減小，讓駕駛員駕車(chē)更加舒適。鋁合金汽車(chē)輪轂采用數(shù)控設(shè)備進(jìn)行加工，平衡性能比鋼優(yōu)越。車(chē)輪如果是鋼車(chē)輪，平衡性比較差，高速性能不穩(wěn)定，和鋁輪轂相比較，還是鋁輪轂的性能好。再次，鋁合金汽車(chē)輪轂的散熱性好，車(chē)輪的熱源主要由剎車(chē)產(chǎn)生和車(chē)胎與路面的摩擦產(chǎn)生。在汽車(chē)高速行駛中，車(chē)輪如果溫度持續(xù)過(guò)高，就會(huì)有出現(xiàn)爆胎的可能性。因?yàn)殇X的導(dǎo)熱性能比鋼的導(dǎo)熱性能好，而且鋁合金汽車(chē)輪轂表面的設(shè)計(jì)也有利于散熱，所以使用鋁合金汽車(chē)輪轂可以減少爆胎的可能，更易于散熱。然后，鋁合金汽車(chē)輪轂的美觀度也很不錯(cuò)，對(duì)于汽車(chē)整體形象，輪轂的美觀度也是對(duì)其有很大影響的。現(xiàn)在汽車(chē)的輪轂設(shè)計(jì)中，一個(gè)不可缺少的設(shè)計(jì)就是汽車(chē)的輪轂的設(shè)計(jì)。汽車(chē)輪轂的造型直接關(guān)系到汽車(chē)的車(chē)身設(shè)計(jì)的檔次，也可以突顯出汽車(chē)的品味。制造廠商和設(shè)計(jì)者在車(chē)轂的風(fēng)格設(shè)計(jì)上下了不少功夫，不單在顏色上進(jìn)行設(shè)計(jì)加工，還給車(chē)轂加了花紋結(jié)構(gòu)，不同的花紋有著不同的顏色，再經(jīng)過(guò)電鍍，添加了很多個(gè)性化的設(shè)計(jì)，也很大限度地滿(mǎn)足各類(lèi)人群的審美要求。

3鋁合金汽車(chē)輪轂的設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)

隨著現(xiàn)在人民的生活水平的提高，同時(shí)汽車(chē)品種的增多，和汽車(chē)價(jià)格的下調(diào)。汽車(chē)已經(jīng)成為大眾消費(fèi)的熱點(diǎn)產(chǎn)品。從大眾對(duì)汽車(chē)的認(rèn)知和實(shí)用性，到對(duì)汽車(chē)的審美和汽車(chē)的功能過(guò)度。大眾不僅要求汽車(chē)的優(yōu)良的性能，方便的駕駛，還會(huì)要求汽車(chē)符合自己身份地位，以及符合自己的審美品位。車(chē)轂對(duì)于汽車(chē)整體的形象有著重要的影響，如果想在市場(chǎng)上長(zhǎng)期立足，就需要輪轂的設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)，汽車(chē)部件的設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)也是企業(yè)發(fā)展的關(guān)鍵所在。

4鋁合金汽車(chē)輪轂的生產(chǎn)工藝流程

4.1生產(chǎn)廠家對(duì)汽車(chē)輪轂的生產(chǎn)設(shè)計(jì)進(jìn)行研究。中層共同參與，通過(guò)了解大眾在汽車(chē)輪轂使用中遇到的問(wèn)題及未能得到滿(mǎn)足的需求，挖掘大眾在汽車(chē)輪轂方面潛在的需求，提出問(wèn)題解決問(wèn)題。

4.2市場(chǎng)調(diào)研。考察同類(lèi)汽車(chē)的輪轂在市場(chǎng)的競(jìng)爭(zhēng)情況，根據(jù)目標(biāo)汽車(chē)輪轂的市場(chǎng)分析潛在的競(jìng)爭(zhēng)環(huán)境，同時(shí)也要了解當(dāng)前政府政策，和其他環(huán)境因素。

4.3管理定位。由管理層對(duì)汽車(chē)輪轂的價(jià)格、設(shè)計(jì)、風(fēng)格、功能、性能、主導(dǎo)方向進(jìn)行定位。各項(xiàng)指標(biāo)均以數(shù)字化形式體現(xiàn)。

篇（3）

鋁合金玻璃幕墻在風(fēng)力作用下，極易產(chǎn)生噪聲，這種噪聲不但對(duì)環(huán)境是一種污染，而且給人以一種不安全的心理感受，給人造成較大的心理壓力。為消除幕墻這種噪音，鄭州市某銀行的辦公樓幕墻工程在施工管理過(guò)程中，主要采用了兩個(gè)方面的措施，一是在立挺與橫梁之間加設(shè)橡膠墊片，二是在立挺上的鑲嵌槽里裝密封條后，再掛副框。實(shí)踐證明，采取上述措施后，幕墻噪音基本消除。

1.2幕墻玻璃應(yīng)進(jìn)行邊緣處理

鄭州市某銀行的辦公樓幕墻工程為隱框幕墻，所以，玻璃的圓邊均暴露在外，對(duì)玻璃進(jìn)行倒角處理后，不但使玻璃邊緣應(yīng)力分布均勻，幕墻玻璃板塊整齊劃一，而且為以后的注膠提供了施工上的方便。

1.3關(guān)于芯柱

1)芯柱的長(zhǎng)度:根據(jù)立挺計(jì)算規(guī)范，要保證立挺接頭連續(xù)，能傳遞彎距，芯柱插入上、下立挺的長(zhǎng)度不得小于2h(h為立挺截面高度);為適應(yīng)幕墻溫度變形的需要、調(diào)整施工誤差及主體結(jié)構(gòu)變形對(duì)立挺的影響，立挺上、下段需留有一定空隙，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，空隙一般為20mm，故芯柱長(zhǎng)度應(yīng)為2h+20mm。

2)芯柱的慣性距:根據(jù)立挺計(jì)算規(guī)范，要保證立挺接頭連續(xù)，能傳遞彎距，芯柱的慣性距不得小于立挺的慣性距。

1.4幕墻的分格

鋁合金玻璃幕墻在制作前應(yīng)對(duì)建筑設(shè)計(jì)施工圖進(jìn)行核對(duì)，并應(yīng)對(duì)已建建筑物進(jìn)行復(fù)測(cè)，按實(shí)測(cè)結(jié)果調(diào)整幕墻分格。鄭州市某銀行幕墻工程為直面與曲面相結(jié)合的幕墻，施工精度要求高。為調(diào)整土建施工誤差，強(qiáng)調(diào)對(duì)已建建筑物進(jìn)行詳細(xì)的復(fù)測(cè)，就顯得尤為重要。通過(guò)復(fù)測(cè)，發(fā)現(xiàn)施工圖圓弧與實(shí)際已建圓弧有一定的施工誤差，據(jù)此，建設(shè)單位要求施工單位按實(shí)測(cè)結(jié)果調(diào)整幕墻分格，為以后的順利施工奠定了基礎(chǔ)，并且在二次分格時(shí)，應(yīng)保證一塊玻璃不得跨越一個(gè)防火分區(qū)，開(kāi)啟窗的面積不得超過(guò)幕墻面積的15%，取得較好效果。

2施工中注意的問(wèn)題

2.1預(yù)埋件的埋設(shè)

預(yù)埋件位置的準(zhǔn)確度直接影響到幕墻安裝的質(zhì)量好壞，應(yīng)對(duì)預(yù)埋件的位置作重點(diǎn)檢查，埋件的標(biāo)高差不應(yīng)大于10mm，埋件的位置與設(shè)計(jì)位置的偏差不應(yīng)大于20mm。

2.2關(guān)于幕墻用膠

鋁合金玻璃幕墻用耐候硅酮膠、結(jié)構(gòu)硅酮膠均為中性膠。使用前除結(jié)構(gòu)硅酮密封膠需做相容性試驗(yàn)外，結(jié)構(gòu)膠與耐候膠還必須在使用有效期內(nèi)使用，并嚴(yán)格按照施工操作規(guī)程進(jìn)行施工，才能最終保證質(zhì)量。耐候膠與結(jié)構(gòu)膠雖有許多性能、要求是相似的，但耐候膠側(cè)重強(qiáng)調(diào)耐大氣變化、耐紫外線(xiàn)、耐老化的性能，而結(jié)構(gòu)膠則更重要是其強(qiáng)度、延性、粘結(jié)性能等力學(xué)性能。因此，應(yīng)按其使用目的的不同分別選用，不能相互代用，尤其不得將結(jié)構(gòu)膠作為耐候膠使用，有些施工單位認(rèn)為結(jié)構(gòu)膠的價(jià)錢(qián)遠(yuǎn)比耐候膠要貴，將結(jié)構(gòu)膠作耐候膠用，屬于大材小用，沒(méi)有問(wèn)題，然而從結(jié)構(gòu)膠和耐候膠的性能來(lái)看，其實(shí)這是一種錯(cuò)誤認(rèn)識(shí)，必須改正。隱框幕墻玻璃板塊的注膠必須在清潔無(wú)塵土、通風(fēng)、室內(nèi)溫度不高于27℃，相對(duì)濕度不低于50%的車(chē)間制作，不得在施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行。

2.3鋁材

為保證幕墻安全，防止自然界有害因素對(duì)鋁合金的腐蝕作用，鋁材陽(yáng)極氧化膜厚度不應(yīng)低于GB8013《鋁及鋁合金陽(yáng)極氧化－陽(yáng)極氧化膜的總規(guī)定》中規(guī)定的AA15級(jí)，但也不能太厚。

2.4幕墻的防火及防雷

幕墻的防火:幕墻設(shè)計(jì)必須符合GBJ16《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》中的規(guī)定，高層建筑幕墻需符合GB50045《高層建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》中的規(guī)定。窗間墻與幕墻之間應(yīng)填充不燃材料。無(wú)窗墻時(shí)，樓面外沿應(yīng)設(shè)高度為800mm的實(shí)體群墻。橫梁標(biāo)高應(yīng)與樓面標(biāo)高一致，以填充不燃性材料，個(gè)別情況下橫梁與樓面標(biāo)高不一致時(shí)，應(yīng)在樓面外沿設(shè)水平方向的鋁材填充，用透明結(jié)構(gòu)膠將鋁材與玻璃粘結(jié)。幕墻的防雷:幕墻設(shè)計(jì)必須符合GB50057《建筑防雷設(shè)計(jì)規(guī)范》中的規(guī)定，幕墻必須形成自身的防雷體系，并且與主體結(jié)構(gòu)防雷體系進(jìn)行可靠連接。

2.5幕墻的清洗

交工前幕墻應(yīng)進(jìn)行清洗，清洗劑必須為中性，清潔幕墻的清洗劑有玻璃清洗劑和鋁材清洗劑兩種，這兩種清洗劑互有影響，不能相互代用，清洗前應(yīng)先做腐蝕性檢驗(yàn)，清洗后及時(shí)用清水清洗干凈。

2.6其他

本著為業(yè)主熱情服務(wù)的態(tài)度和保證幕墻的正常使用壽命，在幕墻竣工驗(yàn)收合格后，施工單位應(yīng)向業(yè)主簽署有關(guān)幕墻保養(yǎng)與維修的備忘錄，備忘錄中應(yīng)詳細(xì)列出在螺栓松動(dòng)、玻璃松動(dòng)或破損、密封膠和密封條脫落或損壞、幕墻構(gòu)件及連接件損壞、連接件及主體結(jié)構(gòu)的錨固松動(dòng)或脫落時(shí)，須及時(shí)加固、修復(fù)、更換，連接件銹蝕時(shí)需除銹補(bǔ)漆。遇自然災(zāi)害后應(yīng)及時(shí)對(duì)玻璃幕墻進(jìn)行全面檢查，并根據(jù)具體情況進(jìn)行維修加固。幕墻在正常使用時(shí)，應(yīng)每隔5年對(duì)幕墻進(jìn)行一次全面檢查。

3結(jié)語(yǔ)

1)在對(duì)幕墻實(shí)施管理時(shí)，工程師必須時(shí)刻牢記“沒(méi)有安全就沒(méi)有一切”。

篇（4）

2三角板熱鍛模具設(shè)計(jì)

2．1中間件設(shè)計(jì)

根據(jù)鋁合金鍛件的工藝設(shè)計(jì)原則，采取下料→預(yù)鍛→終鍛→切邊的工藝流程，其中預(yù)鍛主要對(duì)三角板中央大面積薄壁區(qū)域成形，終鍛主要對(duì)筋板和凸臺(tái)成形．鋁合金鍛件在溫度為300～350℃時(shí)的收縮率為0．8%，以此分別設(shè)計(jì)預(yù)鍛和終鍛件．此外，對(duì)預(yù)鍛件的長(zhǎng)度和寬度尺寸進(jìn)行縮小，比例因子均為0．9%;對(duì)預(yù)鍛件的高度尺寸進(jìn)行增大，比例因子均為1．1%，以保證終鍛中鍛件充填完好．

2．2模具設(shè)計(jì)

利用預(yù)鍛件和終鍛件設(shè)計(jì)鋁合金三角板的熱鍛模具．將預(yù)鍛模腔和終鍛模腔安排在同一個(gè)模塊上，其目的是減少鍛造過(guò)程中鍛件傳輸時(shí)的熱損失．其中預(yù)鍛模腔和終鍛模腔在模塊上采用對(duì)角式分布，這是為了減少鍛造過(guò)程中模具的受力不均衡．為了保證鍛件不出現(xiàn)塌角等充填缺陷，將預(yù)鍛件的飛邊厚度設(shè)計(jì)為2mm，終鍛件飛邊厚度設(shè)計(jì)為1mm，同時(shí)三角板上的凸臺(tái)在預(yù)鍛中不鍛出．

3有限元模擬

基于有限元軟件Deform-3D對(duì)三角板的成形過(guò)程進(jìn)行模擬．坯料的材料為6061鋁，單元體為78000個(gè)，最小網(wǎng)格尺寸為0．5mm，網(wǎng)格比例因子為2．在模擬中開(kāi)啟重劃網(wǎng)格選項(xiàng)并進(jìn)行體積補(bǔ)償，上下模具設(shè)為剛體，模具材料均為H13鋼．其中，上模具為主模具并設(shè)置運(yùn)動(dòng)速度為50mm/s．當(dāng)預(yù)鍛飛邊為2mm時(shí)，上模運(yùn)動(dòng)停止;當(dāng)終鍛飛邊為1mm時(shí)，上模運(yùn)動(dòng)停止．

4模擬結(jié)果分析

對(duì)三角板的熱鍛成形過(guò)程實(shí)施數(shù)值模擬，分析預(yù)鍛和終鍛過(guò)程中的成形載荷、溫度場(chǎng)、應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)和成形缺陷，以研究工藝模具設(shè)計(jì)的合理性．

4．1溫度場(chǎng)分析

由于預(yù)鍛中鍛件的溫降較大，鍛件中央大面積區(qū)域的溫度普遍低于256℃，最低溫度為181℃;而終鍛中鍛件的溫度變化不大．這是由于鍛件長(zhǎng)而薄，導(dǎo)致鍛件與模具之間產(chǎn)生大量的熱傳遞，從而使得鍛件溫度快速降低;而終鍛過(guò)程中鍛件變形量小，工件與模具接觸時(shí)間短，故少，溫降小．可以通過(guò)提高模具預(yù)熱溫度來(lái)解決工件溫降過(guò)快的問(wèn)題，但溫度過(guò)低會(huì)使成形載荷劇增且鍛件容易表面開(kāi)裂，溫度過(guò)高會(huì)導(dǎo)致鍛件性能下降，合適的鍛造溫度為450～480℃．

4．2應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)對(duì)比

預(yù)鍛中鍛件的等效應(yīng)力范圍為112～140MPa，而終鍛中鍛件的等效應(yīng)力主要范圍為82～141MPa，說(shuō)明在預(yù)鍛和終鍛中，鍛件的變形能力基本一致．預(yù)鍛件和終鍛件的等效應(yīng)變分布可見(jiàn)，鍛件在預(yù)鍛和終鍛結(jié)束時(shí)的變形主要發(fā)生在飛邊附近，而此時(shí)正是成形載荷急劇上升的階段，表明飛邊厚度對(duì)鋁合金鍛件的成形至關(guān)重要．本文選擇的預(yù)鍛飛邊厚度為2mm，終鍛飛邊厚度為1mm，兼顧了成形載荷和鍛件切邊變形等因素．

4．3鍛造缺陷分析

因?yàn)殇X合金三角板鍛件因其壁厚不易出現(xiàn)折疊，終鍛折疊角＜211°，因此鍛件不易產(chǎn)生折疊缺陷．鍛件內(nèi)壁和飛邊區(qū)域的破壞因子較高，表明鋁合金三角板鍛件極易出現(xiàn)開(kāi)裂，甚至導(dǎo)致鍛件報(bào)廢．同時(shí)，應(yīng)該合理設(shè)計(jì)鍛件的溫度和坯料尺寸，避免大變形造成鍛件表面的開(kāi)裂．

篇（5）

中圖分類(lèi)號(hào)：TM464 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1009-2374（2013）21-0063-02

1 裂紋描述

現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)的2226輪型在冒口附近的螺栓孔上出現(xiàn)裂紋。毛坯表面裂紋上存在著打磨痕跡，由此判斷毛坯在壓鑄工序即發(fā)現(xiàn)表面裂紋存在。圖1為旋壓工序所提供的裂紋形貌。熱處理工序毛坯進(jìn)行熱處理，隨后我將熱處理后的毛坯切開(kāi)后加以分析。

圖2為對(duì)圖1中裂紋處剖開(kāi)后進(jìn)行顯微組織觀察所獲得的結(jié)果，放大倍數(shù)為50倍，其中照片中下側(cè)對(duì)應(yīng)的是螺栓孔方向。觀察可以發(fā)現(xiàn)：螺栓口一側(cè)Si偏析嚴(yán)重，裂紋在表層下形成后沿發(fā)生Si偏析區(qū)域向毛坯內(nèi)部擴(kuò)展，直至Si偏析不嚴(yán)重區(qū)域終結(jié)，裂紋長(zhǎng)度大約為14mm，初步認(rèn)定初始裂紋生成位置為圖2中A處。

從項(xiàng)目管理組了解到：2226、2227、2228三款輪型在熱加工環(huán)節(jié)一致，其區(qū)別僅在于后繼表面處理工藝的不同。在今年對(duì)該輪型進(jìn)行了第一輪試制，壓鑄工序共生產(chǎn)400件，成品率為88%，在隨后2228輪型的沖擊試驗(yàn)中，輪轂在上述位置出現(xiàn)裂紋，將其掰開(kāi)后裂紋路徑中存在著縮孔，使用經(jīng)X光檢查確認(rèn)無(wú)縮孔的輪轂進(jìn)行沖擊試驗(yàn)通過(guò)。同時(shí)，2222輪型的造型與2226的造型基本相同，盡管在壓鑄工序沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯的裂紋，但是在后序中仍有螺栓孔處裂紋發(fā)現(xiàn)。本次試制為第二次試制，表1與表2分別為兩次試制的工藝參數(shù)。表2中灰色數(shù)據(jù)為兩次試制工藝的差異之處。比較兩次試制的工藝可以發(fā)現(xiàn)：第2次試制在法蘭盤(pán)處，尤其是螺栓孔處的冷卻有一定加強(qiáng)。

2 初步分析

可以基于所獲得的信息做出下述判斷：

由于螺栓孔對(duì)應(yīng)底模處是一個(gè)近于孤立的凸起，熱量不容易傳出，造成該處的模具溫度比較高，對(duì)應(yīng)于該處的冷卻過(guò)程較長(zhǎng)（相對(duì)于輪心其他位置亦是如此），使得硅相有較長(zhǎng)的時(shí)間進(jìn)行析出，導(dǎo)致該處發(fā)生明顯的硅偏析。而發(fā)生硅偏析的區(qū)域相對(duì)于其他區(qū)域更容易發(fā)生裂紋的生成和擴(kuò)展，即對(duì)裂紋的敏感度更高，為裂紋沿硅偏析區(qū)域擴(kuò)展至硅偏析較輕的區(qū)域。由輪轂的造型和模具原理決定該處的結(jié)構(gòu)不容易改變，因而，有較深螺栓孔所造成的螺栓孔近表面區(qū)域硅偏析不可避免。

另外，第2次試制的螺栓孔處冷卻較強(qiáng)，個(gè)人懷疑這次試制所使用的工藝也造成該處凝固過(guò)程不均勻，在鑄造過(guò)程中即留下微小裂紋。同時(shí)，相對(duì)于第1次試制，毛坯從模具取出后由機(jī)械手控制淬水冷卻，而非以往經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)一段時(shí)間空冷后淬水，毛坯中心冷卻不充分，導(dǎo)致微小裂紋迅速擴(kuò)展。比照操作手的處置方法可以得到進(jìn)一步的佐證：操作手在發(fā)現(xiàn)裂紋后停止使用機(jī)械手淬水，將毛坯空冷一段時(shí)間后使用水槽冷卻。

此外，輪轂的造型也對(duì)其自身的冷卻過(guò)程造成影響，形狀過(guò)渡過(guò)于突然的造型不利于熱應(yīng)力的釋放。對(duì)于2226輪型，該因素是造成螺栓孔裂紋的本證因素。在工程仿真組所進(jìn)行對(duì)913輪型的研究中發(fā)現(xiàn)，毛坯剛出模時(shí)螺栓孔處的應(yīng)力為36MPa，放入水中冷卻90s后的同一位置最大應(yīng)力為179MPa。

對(duì)于螺栓孔處產(chǎn)生的裂紋一般的解決辦法是減小螺栓孔的深度，初步判斷是為了使該處造型變化平緩并且降低該處的溫度，進(jìn)而降低對(duì)裂紋的敏感程度。另外，個(gè)人認(rèn)為還要注意螺栓孔附近的冷卻工藝，改善凝固過(guò)程，減少微小裂紋的產(chǎn)生，從裂紋源上減少螺栓孔裂紋的產(chǎn)生。

對(duì)于02006輪型，曾經(jīng)采用在螺栓柱中開(kāi)槽來(lái)緩和熱應(yīng)力裂紋，但是造成毛坯脫模困難，甚至是法蘭與輪輞分離，故而使用后改回原始狀態(tài)。

在改變螺栓柱深度的同時(shí)，還可以將其表面改為傾斜狀態(tài)，但是在毛坯螺栓孔內(nèi)要保留一個(gè)平臺(tái)方便尺寸定位。

除了螺栓孔裂紋以外，實(shí)際生產(chǎn)中還存在著裝飾孔裂紋和排水槽裂紋，對(duì)應(yīng)前者一般采用的方法是降低裝飾孔深度的辦法加以解決，與降低螺栓柱高度的辦法類(lèi)似，對(duì)應(yīng)后者可以加高排水槽高度，改善該處的凝固過(guò)程來(lái)加以解決。

工程仿真組使用Procast軟件按照第1次試制工藝分別對(duì)螺栓柱高度變化前后的毛坯進(jìn)行了分析，分析結(jié)果表明：兩種造型在毛坯凝固結(jié)束后在螺栓柱和冒口之間區(qū)域處的第一主應(yīng)力最大值分別為17.4MPa和13.9MPa，不足以產(chǎn)生明顯的熱應(yīng)力裂紋。然而，在入水冷卻后第一主應(yīng)力最大值迅速上升，造成裂紋產(chǎn)生，但是，螺栓柱高度降低后，第一主應(yīng)力由111MPa降低至50.6MPa，基本上不再產(chǎn)生裂紋。經(jīng)過(guò)固溶處理后，淬水的毛坯在相應(yīng)位置處的第一主應(yīng)力最大值分別為52MPa和45MPa，不足以產(chǎn)生裂紋。綜合上述結(jié)果可以判定：裂紋主要在入水冷卻階段產(chǎn)生，緩和該階段的熱應(yīng)力是解決問(wèn)題的關(guān)鍵。

3 建議解決方案

目前，2226輪型由螺栓柱頂端到螺栓孔機(jī)加線(xiàn)的最小垂直距離為13.2mm，有較大的削低空間。針對(duì)于2226即將進(jìn)行第3次試制的情況，生產(chǎn)時(shí)建議關(guān)注以下三點(diǎn)：

（1）削低螺栓柱10mm，同時(shí)增加拔模角度，減小造型變化激烈程度，緩和應(yīng)力并降低該處模具溫度。

（2）避免使用機(jī)械手冷卻，空冷足夠時(shí)間后淬水

冷卻。

（3）調(diào)節(jié)螺栓孔附近冷卻工藝，改善凝固過(guò)程。

解決類(lèi)似的裂紋問(wèn)題的思路主要有兩種：其一是改善在毛坯凝固后的冷卻方式，改急冷為緩冷，減小毛坯不同位置處的溫度差異，目前現(xiàn)場(chǎng)采取的自然冷卻或者中心噴淋水冷后再入水的措施道理都在于此。其二是通過(guò)變更工藝參數(shù)，一方面降低了容易出現(xiàn)裂紋位置區(qū)域的溫度差異，另一方面也改善了該區(qū)域的組織和性能，工部長(zhǎng)所提出的變更模具冷卻方案的初衷即為此。

4 實(shí)際解決方案

根據(jù)該輪型的實(shí)際情況，首先由產(chǎn)品工程師向汽車(chē)廠提出修改法蘭造型，大幅增加法蘭排水槽深度，但是經(jīng)過(guò)FEA分析，發(fā)現(xiàn)剛度下降嚴(yán)重，明顯低于判據(jù)值，最后被汽車(chē)廠所否定。隨后根據(jù)原有造型提出修模方案。其中，降低螺栓孔高度，減少該處模具熱量；增加T5風(fēng)，修改T4處頂模背腔線(xiàn)使T4冷卻加強(qiáng)，增加B1高度并增加B1、B2風(fēng)孔數(shù)量，從而極大地加強(qiáng)了法蘭處的冷卻，達(dá)到改善此區(qū)域凝固過(guò)程的目的。

表3為2011年6月4日進(jìn)行第3次試制的工藝參數(shù)，結(jié)合修模方案，生產(chǎn)中無(wú)螺栓孔裂紋出現(xiàn)。

5 進(jìn)一步的研究

為了進(jìn)一步認(rèn)識(shí)螺栓孔處裂紋的形成機(jī)制和解決辦法，還要對(duì)變更模具冷卻方案后毛坯的凝固過(guò)程和入水冷卻過(guò)程進(jìn)行模擬，來(lái)驗(yàn)證冷卻方案對(duì)避免或減少毛坯裂紋的生成的作用，并提供理論支持。

此外，還可以基于本文中的研究?jī)?nèi)容進(jìn)一步研究在輪轂低壓鑄造過(guò)程中的其他部分，比如輪輻中段、產(chǎn)生裂紋的機(jī)制以及解決方案。

參考文獻(xiàn)

[1] 楊裕國(guó).鋁壓鑄成型及質(zhì)量控制[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009.

篇（6）

譚榮光

民事訴訟法規(guī)定“當(dāng)事人對(duì)自己提出的主張，有責(zé)任提供證據(jù)”。當(dāng)事人如果不能提供足夠的證據(jù)來(lái)證明自己的主張成立，則要承擔(dān)不利于自己的敗訴后果。那么，在審判實(shí)踐活動(dòng)中，審判人員如何指導(dǎo)好當(dāng)事人舉證，就成了一個(gè)至關(guān)重要的問(wèn)題。筆者在此對(duì)指導(dǎo)當(dāng)事人舉證應(yīng)幾個(gè)問(wèn)題，談點(diǎn)粗淺的看法。

一、指導(dǎo)當(dāng)事人舉證要針對(duì)不同的案件不同的當(dāng)事人全面客觀地進(jìn)行

目前，誰(shuí)主張誰(shuí)舉證的原則已在民事訴訟活動(dòng)中全面實(shí)施，但在指導(dǎo)當(dāng)事人舉證方面，存在著審判人員原則強(qiáng)調(diào)多，具體指導(dǎo)少的問(wèn)題。由于受到各方面條件的限制，當(dāng)事人不可能把發(fā)生在訴訟前的事實(shí)原原本本地重現(xiàn)于法庭，要想掌握案件事實(shí)，做到以事實(shí)為依據(jù)，以法律為準(zhǔn)繩處理好每一起案件就應(yīng)該指導(dǎo)當(dāng)事人全面客觀實(shí)事求是的舉證，同時(shí)審判人員對(duì)案件事實(shí)的認(rèn)識(shí)也是受到證據(jù)材料的限制，只有在占有大量的證據(jù)材料后，才能辨明事實(shí)真?zhèn)巍Ｓ械漠?dāng)事人為打贏官司只提供對(duì)自己有利的證據(jù)，不提供與其相關(guān)聯(lián)的其它證據(jù)；有的當(dāng)事人不懂如何舉證，拿來(lái)的證據(jù)不能說(shuō)明問(wèn)題，與案件事實(shí)無(wú)關(guān)，起不到證明的作用；有的當(dāng)事人規(guī)避法律出偽證，這些問(wèn)題的存在都與我們指導(dǎo)當(dāng)事人舉證不利有關(guān)。案件類(lèi)型不同，就需要不同的證據(jù)來(lái)證明案件事實(shí)，如人身?yè)p害賠償案件，當(dāng)事人應(yīng)將侵權(quán)損害發(fā)生地、起因、過(guò)程、損害的程度、在場(chǎng)目擊者及住院治療情況，傷殘情況的鑒定，誤工損失等證據(jù)材料提交法庭，只有這些材料齊全才能認(rèn)定損害事實(shí)的存在，否則就難以確認(rèn)案件事實(shí)和后果，確定責(zé)任劃分賠償標(biāo)準(zhǔn)。因此，法院立案庭的接待人員要指導(dǎo)當(dāng)事人把與案件有關(guān)的直接證據(jù)及相關(guān)的證據(jù)全面提并到法庭，不能只提供對(duì)自己有利的證據(jù)。有直接證據(jù)和原始證據(jù)的必須提供直接證據(jù)和原始證據(jù)。審判實(shí)踐中我們發(fā)現(xiàn)有很多當(dāng)事人把原始證據(jù)自己保存，把復(fù)印件交到法院，法院就將復(fù)印件做為證據(jù)存卷加以認(rèn)定，筆者認(rèn)為這是錯(cuò)誤，例如債務(wù)案件的借據(jù)應(yīng)提交法庭的當(dāng)事人親筆書(shū)面的原始借據(jù)，如果不提供原始憑證，對(duì)證據(jù)的效力就難以確認(rèn)。有些證據(jù)需要用間接證據(jù)相認(rèn)證，立案接待人員要指導(dǎo)當(dāng)事人提供與其相關(guān)的證據(jù)并告知不舉證要承擔(dān)敗訴后果。過(guò)去由于我們有些案件指導(dǎo)舉證不利，當(dāng)事人在一審沒(méi)有全面客觀的舉證，出現(xiàn)把證據(jù)交到上訴審法院，這樣人為的造成更審和改判等問(wèn)題的出現(xiàn)，就沒(méi)有全面具體的指導(dǎo)當(dāng)事人舉證，定案根據(jù)不足，使認(rèn)定案件事實(shí)出現(xiàn)差錯(cuò)造成錯(cuò)判。致使審判活動(dòng)處于混亂狀態(tài)，這是應(yīng)該引起我們高度重視的一個(gè)問(wèn)題。

二、審判人員對(duì)當(dāng)事人舉證的合法性要進(jìn)行審查，證據(jù)來(lái)源必須合法

篇（7）

[關(guān)鍵詞]洲際背包客；入境前后旅游空間流；國(guó)內(nèi)旅游空間流；捆綁國(guó)

1引言

國(guó)際上對(duì)背包旅游的關(guān)注約有40年的歷史。在其界定上，皮爾斯(Pearee)和墨菲(Murphy)根據(jù)其旅游行為特征對(duì)其定義。烏利雷(Uriely)認(rèn)為背包旅游是一種旅游形式(form)。科恩(cohen)認(rèn)為20世紀(jì)60年代的背包客逃避主要旅游區(qū)，追求融入接待國(guó)文化。在背包旅游的經(jīng)濟(jì)意義上，費(fèi)爾斯與荷恩(Firth&Hing)探討了背包客的行為對(duì)旅游可持續(xù)發(fā)展的影響。特納與艾施(Turner&Ash)討論了背包旅游對(duì)基礎(chǔ)設(shè)施、旅游目的地建設(shè)的推動(dòng)作用。斯科文思(scheyvens)探討了背包旅游與欠發(fā)達(dá)國(guó)家經(jīng)濟(jì)與環(huán)境發(fā)展的關(guān)聯(lián)。漢普頓(Hampton)分析了背包旅游者對(duì)發(fā)展目的地經(jīng)濟(jì)的意義。在旅游行為研究上，皮爾斯與宋(Pearce&Son)對(duì)比了澳大利亞背包客與國(guó)際學(xué)生的旅游行為，凱恩與金(Kain&King)探討了背包客對(duì)澳旅游產(chǎn)品的選擇。在旅游線(xiàn)路上，萊利(Riley)討論了背包客旅游對(duì)旅游線(xiàn)路開(kāi)發(fā)的推動(dòng)作用。威斯伯恩(Washburn)探討了背包客對(duì)線(xiàn)路的線(xiàn)性尋找問(wèn)題(BLSP)，并提出以動(dòng)態(tài)程序解決問(wèn)題的方法。此外，學(xué)者們對(duì)背包客的人口特征、形象、旅游動(dòng)機(jī)及社會(huì)互動(dòng)等進(jìn)行了多方位研究。國(guó)際上對(duì)背包旅游者路徑選擇的研究尚未見(jiàn)到。

國(guó)內(nèi)對(duì)背包旅游的關(guān)注較晚，近幾年才開(kāi)始出現(xiàn)相關(guān)文獻(xiàn)。盛蕾介紹了背包旅游的內(nèi)涵、類(lèi)型及特征。李春穎、黃遠(yuǎn)水將國(guó)外背包旅游研究的多維視角歸納為三大類(lèi)，即背包旅游及背包旅游者特征、背包旅游對(duì)旅游接待地影響、旅游接待國(guó)對(duì)背包旅游的態(tài)度。蘇紅霞、馬耀峰分析了旅華背包客出入境口岸的選擇，提出了不同旅游偏好的背包客對(duì)相應(yīng)類(lèi)型旅游吸引物有先睹為快的傾向。白凱、馬耀峰研究了環(huán)境感知因素對(duì)旅華背包客旅游決策的影響，提出旅游目的地感知因素對(duì)旅游者決策行為影響高于客源國(guó)環(huán)境感知因素。楊建美、朱璇重申背包旅游對(duì)貧困地區(qū)的經(jīng)濟(jì)貢獻(xiàn)。朱璇通過(guò)回顧文獻(xiàn)，討論了背包旅游者的概念、動(dòng)力學(xué)機(jī)制及其行為特征，追溯了背包旅游演化的軌跡；認(rèn)為背包客是中國(guó)現(xiàn)實(shí)國(guó)情下具有先導(dǎo)作用的旅游者，主張優(yōu)先開(kāi)發(fā)背包旅游市場(chǎng)。

目前尚未出見(jiàn)針對(duì)洲際背包游客旅華路徑選擇規(guī)律的研究。旅游路徑的選擇是從地理學(xué)角度研究旅游流空間規(guī)律。本項(xiàng)目對(duì)洲際背包客來(lái)華前、中、后空間移動(dòng)規(guī)律的研究將空間的范圍擴(kuò)大到了他國(guó)，彰顯了鄰國(guó)在旅游線(xiàn)路開(kāi)發(fā)中不可忽視的意義；洲際背包客在華流動(dòng)規(guī)律既突出了中國(guó)背包旅游熱點(diǎn)城市，又可成為這種目的地城市分類(lèi)的依據(jù)。

2研究方法

本文從消費(fèi)者行為學(xué)、行為地理學(xué)和市場(chǎng)營(yíng)銷(xiāo)學(xué)角度來(lái)研究旅華洲際背包客。通過(guò)問(wèn)卷調(diào)查收集一手資料，然后結(jié)合相關(guān)理論、數(shù)據(jù)，對(duì)問(wèn)卷調(diào)查結(jié)果進(jìn)行定量定性分析。問(wèn)卷調(diào)查與游客空間流動(dòng)模式相關(guān)的信息包括背包客的人口特征、之前背包旅游地區(qū)、本次入華前旅游國(guó)家、游華后去向、在華旅游線(xiàn)路、旅游方式、費(fèi)用等。

問(wèn)卷調(diào)查陸續(xù)在2006年7月至2007年3月間完成。調(diào)查地點(diǎn)選在西安和陽(yáng)朔。西安是中國(guó)最具魅力的歷史文化名城之一，是中國(guó)人文旅游資源的杰出代表。桂林的陽(yáng)朔被譽(yù)為“背包客的天堂”，是中國(guó)洲際背包游客最為集中的地方，是中國(guó)自然旅游資源的杰出代表。調(diào)查地點(diǎn)選在西安和桂林的多個(gè)國(guó)際青年旅社(InternationalYouthHostel)。問(wèn)卷中有一項(xiàng)確認(rèn)旅游者的背包旅游身份。

3旅游空間流結(jié)果與分析

發(fā)放問(wèn)卷300份，回收有效問(wèn)卷262份。所調(diào)查的背包客來(lái)自22個(gè)國(guó)家，其中，男134人，女128人。平均年齡28歲。選擇與朋友出游的占31％，伴侶30％，家人20％，其余19％。所調(diào)查的背包客中223人來(lái)自歐洲，23人來(lái)自美洲，16人來(lái)自澳洲(表1)。絕大多數(shù)(94％)游客來(lái)自歐美，路途比澳洲更為遙遠(yuǎn)，這些游客的旅游線(xiàn)路決策能夠更為典型地反映大尺度國(guó)際旅游的空間流動(dòng)特點(diǎn)。英國(guó)游客歷來(lái)對(duì)文物古跡類(lèi)旅游產(chǎn)品興趣較大，這一點(diǎn)在所采訪到的英國(guó)旅華背包客數(shù)量中得到了體現(xiàn)。

262名洲際背包客中有130名在游覽中國(guó)之前(后)還游覽了其他國(guó)家(圖1)，其中，入華前(后)游覽最多的國(guó)家前5名為泰國(guó)(46人)、越南(42人)、蒙古國(guó)(38人)、俄羅斯(32人)、澳大利亞(29人)。其他游覽較多的國(guó)家還有老撾、新西蘭、印度、柬埔寨、日本、尼泊爾等。洲際背包客人華前游歷最多的國(guó)家是蒙古和俄羅斯，而人華后游歷最多的國(guó)家為泰國(guó)、越南、澳大利亞等9國(guó)。這些國(guó)家中除了澳大利亞和新西蘭外，其余都是中國(guó)的鄰國(guó)。澳大利亞和新西蘭位于澳洲，與中國(guó)一水之隔，同屬亞太地區(qū)，是航空線(xiàn)路上距離中國(guó)最近的洲際國(guó)家。這些國(guó)家的共同特點(diǎn)是，毗鄰中國(guó)或接近中國(guó)。這樣的結(jié)果符合最大效益原則。最大效益原則是在中小尺度旅游研究基礎(chǔ)上提出的，同樣適用于洲際大尺度旅游。中國(guó)鄰國(guó)中只有韓國(guó)未能成為旅華游客選擇較多的旅游目的國(guó)。

將旅游目的國(guó)分為兩大類(lèi)，即“捆綁類(lèi)(inclusivedestinations)”和“排斥類(lèi)(exclusivedestinations)”。捆綁類(lèi)指背包游客在游歷中國(guó)的同時(shí)很可能一并選擇出游的國(guó)家，俄羅斯、蒙古、泰國(guó)、越南、澳大利亞等就屬于這個(gè)范疇。捆綁類(lèi)國(guó)家又可以細(xì)分為兩類(lèi)，一種是游客選擇中國(guó)在先，’選擇其他國(guó)家在后；另一種是游客選擇其他國(guó)家在先，選擇中國(guó)在后。先選擇的國(guó)家稱(chēng)作“首要捆綁目的國(guó)(primaryinclusivedestinations)”，將隨后連帶選擇的國(guó)家稱(chēng)為“附屬捆綁目的國(guó)(attachedinclusivedestinations)”。無(wú)論是首要捆綁還是附屬捆綁，這些國(guó)家最終都成為游客選擇的共同旅游目的國(guó)(comniondestinations)。一次旅游目的國(guó)相對(duì)較多是背包旅游的特點(diǎn)，因此國(guó)際線(xiàn)路合作開(kāi)發(fā)在背包旅游中的地位更顯突出。在接受調(diào)查的背包客中，132名鎖定中國(guó)為唯一旅游目的國(guó)。中國(guó)疆域廣博，氣候差異大，地質(zhì)地貌種類(lèi)獨(dú)特，民族眾多，文化多彩，歷史悠久，無(wú)論是人文還是自然旅游資源都異常豐富，在中國(guó)，就旅游資源來(lái)說(shuō)，游客會(huì)忙得不亦樂(lè)乎。無(wú)論是兩周還是四周的時(shí)段，都可以排得滿(mǎn)滿(mǎn)當(dāng)當(dāng)。尤其是背包客注重與當(dāng)?shù)厝私煌矚g探索新領(lǐng)域，旅游時(shí)段較長(zhǎng)也不會(huì)感到無(wú)聊。圖2表示洲際游客選擇旅游目的國(guó)時(shí)存在3種情況。A是只選中國(guó)，B是選擇中國(guó)和其他國(guó)家一起成為旅游目的國(guó)，C是選擇中國(guó)之外的國(guó)家。

3.2在華城市間流動(dòng)

問(wèn)卷調(diào)查了洲際背包游客在華旅游路徑，部分統(tǒng)計(jì)結(jié)果見(jiàn)圖3。從旅游造訪次數(shù)上來(lái)講，背包客對(duì)北京、西安、上海、香港、成都、平遙、桂林等城市的造訪率較高，從244次到53次不等(圖3)。來(lái)西安和桂林的洲際背包客對(duì)北京、上海、香港等中國(guó)一級(jí)口岸城市的造訪率最高，對(duì)廣州的造訪率明顯較低。造訪較多的城市還有成都、平遙、大同、昆明、拉薩、洛陽(yáng)等。

從背包客在城市間的流動(dòng)趨勢(shì)來(lái)看，分別以北京、上海、桂林、香港、西安5個(gè)城市為中心觀察背包客在這些城市與其他城市間的流動(dòng)次數(shù)。以北京為中心，京西流(102次)、京大流(75次)、京滬流(45次)及京平流(35次)較多；以西安為中心，西京流(102次)、西平流(65次)、西滬流(65次)、西成流(61次)最為突出；以上海為中心，流動(dòng)頻率較高的有滬西流(65次)、滬京流(45次)、滬桂流(45次)，依次還有滬杭、滬蘇、滬香；以桂林為中心，流動(dòng)頻率較高的線(xiàn)路是桂滬(45次)、桂香(42次)、桂西(40次)及桂成和桂昆；以香港為中心，流動(dòng)頻率較多的線(xiàn)路是香桂(32次)、香廣(23次)、香滬及香京。

以北京、西安、上海、桂林和香港為基準(zhǔn)(其中，北京、上海和香港是中國(guó)一級(jí)口岸，西安和桂林是所選案例地區(qū))，觀察以這5個(gè)城市為中心(出發(fā)點(diǎn))時(shí)洲際背包客的流向特點(diǎn)，發(fā)現(xiàn)所流向城市可以歸納為4類(lèi)(表2)：一是口岸城市；二是輻射類(lèi)城市；三是特色城市，即擁有很高級(jí)別旅游景點(diǎn)的城市；四是中轉(zhuǎn)城市。

洲際背包客在各個(gè)中心城市與重要口岸之間的流動(dòng)都較多，說(shuō)明大型口岸城市的重要地位。首先，它們是游客出入中國(guó)的起始點(diǎn)和必經(jīng)通道；其次，這些城市同時(shí)又是聞名國(guó)際的旅游城市，旅游產(chǎn)品豐富、成熟，具有極大的吸引力。大型口岸城市(如北京、上海、香港)較為獨(dú)立，對(duì)周邊地區(qū)依賴(lài)較少，經(jīng)常會(huì)帶動(dòng)周邊地區(qū)旅游發(fā)展。

輻射類(lèi)城市指中心城市之間的小型城市(如大同、平遙)以及中心城市周邊較大的旅游資源較豐富城市(比如成都、杭州、蘇州、洛陽(yáng))。北京與西安之間的大同、平遙人文旅游產(chǎn)品級(jí)別高，一個(gè)以世界遺產(chǎn)平遙古城聞名，一個(gè)以世界遺產(chǎn)云岡石窟聞名。成都、洛陽(yáng)、蘇州、杭州屬于另外一種類(lèi)型的輻射類(lèi)旅游地區(qū)。這些城市坐落于中心旅游城市(西安、上海)的周?chē)疖?chē)行程不超過(guò)半天，甚至短到一兩個(gè)小時(shí)。除了距離近以外，這類(lèi)城市還具備自己突出的旅游產(chǎn)品，比如蘇州園林，杭州西湖，洛陽(yáng)龍門(mén)石窟，成都附近的峨眉山，大熊貓保護(hù)中心等都是世界遺產(chǎn)級(jí)吸引物。輻射類(lèi)城市對(duì)中心城市的依賴(lài)性較大，尤其是針對(duì)國(guó)際旅游。

以北京、上海、香港為中心城市時(shí)，相對(duì)應(yīng)的西安、昆明、桂林等流向城市在地理位置上距離中心城市較遠(yuǎn)，不在輻射地區(qū)范圍內(nèi)，也不屬于口岸城市。卻表現(xiàn)出較高的互動(dòng)，這類(lèi)城市在此歸為特色類(lèi)旅游城市，因?yàn)檫@些城市具有頂級(jí)、享譽(yù)海內(nèi)外的旅游產(chǎn)品，頂尖級(jí)旅游產(chǎn)品對(duì)游客產(chǎn)生的吸引力超越了時(shí)空、資金的限制，成為人選目的地。

擁有頂尖級(jí)旅游產(chǎn)品的特色旅游城市獨(dú)立性較強(qiáng)，深受洲際背包客青睞。

洲際背包客選擇較多的輻射類(lèi)和特色類(lèi)城市有一個(gè)共同點(diǎn)，即擁有世界遺產(chǎn)級(jí)旅游產(chǎn)品。區(qū)別在于輻射類(lèi)目的地依附于中心城市，而特色類(lèi)目的地獨(dú)立存在，在不依附于中心城市的情況下憑借其突出的旅游產(chǎn)品直接成為繼口岸城市之后背包客的首選目的地。

廣州缺乏高級(jí)別的人文或者自然景觀。問(wèn)卷調(diào)查顯示，對(duì)背包游客來(lái)說(shuō)，廣州的主要功能是中轉(zhuǎn)站。背包客一般都尋求低消費(fèi)，寧可多花時(shí)間與體力，到達(dá)(離開(kāi))香港時(shí)在廣州中轉(zhuǎn)能夠節(jié)約不少費(fèi)用。

背包游客首先離開(kāi)客源國(guó)或者是捆綁國(guó)(一般為鄰國(guó))從旅游資源豐富的口岸城市進(jìn)入中國(guó)，然后可能選擇輻射類(lèi)目的地，包括口岸城市周邊旅游區(qū)域和口岸城市與中心城市途中經(jīng)過(guò)或接近的高級(jí)別旅游區(qū)，之后便進(jìn)入旅游資源豐富且具有頂尖級(jí)吸引物的特色類(lèi)城市旅游，特色城市的旅游范圍也可能向周邊景觀獨(dú)特的高級(jí)別旅游區(qū)輻射，最后背包客再次選擇口岸城市出境，回到客源國(guó)或者進(jìn)入其他國(guó)家繼續(xù)旅游。這是洲際背包客在中國(guó)觀光旅游的一般規(guī)律。

4結(jié)論

篇（8）

中國(guó)大陸地區(qū)鋁合金輪轂的制造技術(shù)是多種多樣的，目前主要采用的方式有金屬型重力鑄造、金屬型低壓鑄造、鍛旋三種生產(chǎn)工藝。由于使用金屬型重力鑄造方式生產(chǎn)鋁合金輪轂，鑄造投資少、生產(chǎn)周期短而被普遍采用，在鋁合金輪轂的制造過(guò)程中， 輪轂質(zhì)量基本上決定于輪轂鑄件毛坯的質(zhì)量，由于鑄造毛坯的缺陷引起的鋁合金輪轂漏氣已成為眾多廠商面臨的一致難題，根據(jù)在南海安馳鋁合金車(chē)輪有限公司工作過(guò)程中的經(jīng)驗(yàn)，鋁合金輪轂漏氣，在輪轂報(bào)廢率中占據(jù)了絕大部分，因此，本文重點(diǎn)是講述金屬型重力鑄造合金輪轂漏氣問(wèn)題的解決方案，提高鋁合金輪轂的合格率，降低生產(chǎn)成本，提高企業(yè)的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。

一、金屬型重力鑄造合金輪轂漏氣的原因分析及解決方案：

重力鑄造鋁合金輪轂漏氣的原因有很多，但我們認(rèn)為，主要的原因有以下幾點(diǎn)，下面我們就重力鑄造鋁合金輪轂漏氣的原因進(jìn)行分析，并制定相應(yīng)的解決方案：

（一）、A356鋁液精煉、除氣不夠徹底，導(dǎo)致待澆注鋁液存在氧化夾雜和含氣量超標(biāo)，密度低于2.63g/cm3，導(dǎo)致鑄件組織存在縮孔或縮松而漏氣。具體可以通過(guò)測(cè)氫儀抽真空取樣來(lái)對(duì)比。

解決辦法：

1、加料要嚴(yán)格按照爐料工藝配比進(jìn)行，所有爐料要保持清潔干燥，以減少鋁液熔煉過(guò)程中產(chǎn)生氧化夾渣和含氣量。新料與回爐料的比例≥1：1。

2、與鋁液接觸的工具必須清理干凈，經(jīng)預(yù)熱后噴上涂料，并烘干涂料至淡黃色使用。這樣既可避免腐蝕工具給鋁液增鐵，也可延長(zhǎng)工具壽命。

3、熔化時(shí)間盡可能要短，熔化過(guò)程加強(qiáng)攪拌，以加快熱交換，防止鋁液熔池局部過(guò)燒，熔化爐氣溫度要控制在800～1000℃。

4、鋁液熔化過(guò)程中，爐氣、熔爐本身及未清潔、干燥徹底的爐料都會(huì)產(chǎn)生大量的氧化夾渣和氫氣，要澆鑄產(chǎn)品，必須對(duì)熔化爐內(nèi)的鋁液進(jìn)行精煉凈化處理。主要精煉方式有爐內(nèi)單管?chē)姶凳絿姺劬珶挘糜眉兌任?9.999%的氮?dú)饣驓鍤猓丫珶拕﹪姶档戒X液里面，達(dá)到精煉的效果，具體方式和原理見(jiàn)下圖。

目前國(guó)內(nèi)外采用的精煉劑主要是碳和氧化劑為主的混合溶劑，其主要反應(yīng)為：

4NaNO3+5C 2Na2CO3+2N2 +3CO2

其原理為精煉過(guò)程，氫原子向精煉氣泡（氮?dú)狻鍤饧岸趸迹┍砻孓D(zhuǎn)移，從溶解狀態(tài)轉(zhuǎn)為吸附狀態(tài)；在吸附層中氫原子生成氫分子（氫氣），氫分子從吸附表面脫離進(jìn)入精煉氣泡內(nèi)，精煉氣泡浮上鋁液表面進(jìn)入空氣中，達(dá)到精煉的效果。為了減少鋁液的氧化和吸氫，精煉時(shí)鋁液的溫度控制在760±10℃之間，精煉、扒渣后再轉(zhuǎn)入保溫爐

5、通過(guò)保溫爐，對(duì)精煉后的鋁液進(jìn)行靜止處理，調(diào)整鋁液化學(xué)成分至A356的范圍內(nèi)并把鋁液溫度控制在740±10℃之間。

6、在保溫爐的前爐分為兩個(gè)區(qū)，分別是除氣區(qū)和取水區(qū)，在除氣區(qū)定期投入鋁鍶合金進(jìn)行變質(zhì)處理，并使用旋轉(zhuǎn)除氣法進(jìn)行除氣，利用高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子將通入的氮?dú)夂蜌鍤獯蛏⒊尚馀荩鶆蚍植荚阡X液中，使受到攪動(dòng)不斷聚集長(zhǎng)大的浮渣被上浮氣泡捕捉，上浮到液面上；鋁液中的氫原子也被吸附于氮?dú)饣驓鍤鈿馀荼砻嫘纬蓺浞肿樱S氣泡一起上浮被帶離鋁液散發(fā)到空氣中或在液面上燒掉，從而達(dá)到提升鋁液密度至2.63g/cm3以上，除氣溫度控制在730±10℃之間，鋁液澆注溫度控制在705±10℃之間。

旋轉(zhuǎn)除氣法

綜上所述，為了使?jié)沧X液達(dá)到合格狀態(tài)，必須嚴(yán)格按照工藝要求執(zhí)行，對(duì)爐料、鋁液溫度、精煉、除氣、變質(zhì)處理都要嚴(yán)格控制，才能使鋁液達(dá)到工藝要求，才能減少鑄件中產(chǎn)生縮孔或縮松而漏氣的風(fēng)險(xiǎn)。

（二）、澆注過(guò)程不平穩(wěn)或模具澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理，充型澆注過(guò)程發(fā)生卷氣，導(dǎo)致鑄件內(nèi)部產(chǎn)生氣孔、氧化夾雜等缺陷。

解決辦法：

1、使用過(guò)濾網(wǎng)，平穩(wěn)澆注。在側(cè)模澆口和緩沖包位置放置纖維過(guò)濾

網(wǎng)，對(duì)鋁液進(jìn)行過(guò)濾，澆注過(guò)程根據(jù)輪型的大小來(lái)控制舀水量，澆包

口距澆杯口的高度必須小于80mm。并先快速充滿(mǎn)澆注系統(tǒng)，充型時(shí)

必須平穩(wěn)澆注，不能斷流，澆口杯始終處于充滿(mǎn)狀態(tài)。當(dāng)冒口處有

2/3高度的鋁水時(shí)停止?jié)沧ⅲ缓笕〕鲞^(guò)濾網(wǎng)并計(jì)時(shí)再補(bǔ)縮澆口，澆

注過(guò)程要遵守慢、快、慢的節(jié)拍進(jìn)行，。

2、修改側(cè)模的澆注系統(tǒng)結(jié)構(gòu)：

把單澆口改為雙澆口，好處有兩點(diǎn)，第一，加大了入水口的截面積，是鋁液充型過(guò)程更平穩(wěn)，第二，使輪輞充型過(guò)程溫度分布更加均勻，利于后期凝固過(guò)程的補(bǔ)縮。

（三）、模具鑄造工藝設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不合理，導(dǎo)致鑄件凝固過(guò)程補(bǔ)縮不順暢，產(chǎn)生縮孔、縮松等缺陷。

解決辦法：

1、調(diào)整模具下模冷卻系統(tǒng)的冷卻順序和冷卻時(shí)間，鑄造周期設(shè)定為250S，分流錐從180S開(kāi)始，通70S結(jié)束；小環(huán)風(fēng)從60S開(kāi)始，通190S結(jié)束；中環(huán)風(fēng)從100S開(kāi)始，通30S結(jié)束；澆口風(fēng)從10S開(kāi)始，通240S結(jié)束；上模風(fēng)盒從10S開(kāi)始，通240S結(jié)束.大環(huán)風(fēng)不用。

2、上模增加補(bǔ)縮通道，加大中央冒口通過(guò)輪輻到熱節(jié)缺陷部位的補(bǔ)縮。

二、 生產(chǎn)驗(yàn)證

篇（9）

1 我國(guó)利率市場(chǎng)化改革回顧

利率市場(chǎng)化是指政府或貨幣當(dāng)局放松對(duì)利率的直接管制,將利率的決定權(quán)交給市場(chǎng),根據(jù)各種市場(chǎng)因素主要是資金供求關(guān)系,通過(guò)一定的定價(jià)機(jī)制自主地確定資金價(jià)格。利率市場(chǎng)化是一個(gè)國(guó)家金融深化的標(biāo)志,是提高金融市場(chǎng)化程度的重要一環(huán),它不僅是利率定價(jià)機(jī)制的深刻轉(zhuǎn)變,而且是金融深化的前提條件和核心內(nèi)容。利率市場(chǎng)化改革的實(shí)踐主要基于20世紀(jì)70年代初美國(guó)經(jīng)濟(jì)學(xué)家羅納德•i.麥金農(nóng)和愛(ài)德華•肖的“金融抑制論”和“金融深化論”。我國(guó)利率市場(chǎng)化實(shí)質(zhì)性改革始于1996年。1996年6月1日,銀行間同業(yè)拆借市場(chǎng)利率開(kāi)放,拉開(kāi)了利率市場(chǎng)化改革的序幕。1997年6月人民銀行規(guī)定,各商業(yè)銀行可用其持有的國(guó)債、中央銀行融資券和政策性金融債在銀行間進(jìn)行回購(gòu)和現(xiàn)券買(mǎi)賣(mài)。這標(biāo)志著銀行間債券市場(chǎng)的成立。1998年后逐漸實(shí)現(xiàn)了金融債、國(guó)債的市場(chǎng)化發(fā)行。2000年9月21日,實(shí)現(xiàn)外幣貸款利率的市場(chǎng)化。同時(shí),金融機(jī)構(gòu)貸款利率浮動(dòng)區(qū)間不斷擴(kuò)大。2005年3月16日,人民銀行大幅度降低超額準(zhǔn)備金利率,并完全放開(kāi)金融機(jī)構(gòu)同業(yè)存款利率。2007年1月4日,上海銀行間同業(yè)拆借利率(shibor)正式上線(xiàn)運(yùn)行,標(biāo)志著我國(guó)向利率市場(chǎng)化之路邁出了標(biāo)志性的一步。到2008年4月,包括銀行間同業(yè)拆借市場(chǎng)、銀行間債券市場(chǎng)、貼現(xiàn)、再貼現(xiàn)市場(chǎng)在內(nèi)的貨幣市場(chǎng)及外幣貸款利率、300萬(wàn)美元(或等值的其他外幣)以上外幣定期存款利率,已基本實(shí)現(xiàn)利率市場(chǎng)化。利率市場(chǎng)化最關(guān)鍵的一步是完全放開(kāi)金融機(jī)構(gòu)存款利率和貸款利率,把貨幣資金的定價(jià)權(quán)交給市場(chǎng)交易主體，這也是當(dāng)前

篇（10）

中圖分類(lèi)號(hào)：G71 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）05（a）-0006-02

Abstract：Existing aluminum deformation resistance model is only really valid for specific grades of alloy，it is no longer applicable when the alloy composition changed.In order to overcome this problem，based on hot forming Hansel-Spittel model of the 21 kinds of grades of aluminum alloy，its model coefficients A，m1，m2，m3，m4 was linear fitted based on the alloy chemical composition，and the model coefficients function was established with the chemical compositions，so that the new hot deformation resistance model based on chemical composition and elevated temperature deformation parameters was found.The resulting model has been tested with good accuracy.

Key Words：Aluminum Alloy；Deformation Resistance；Hot Deformation

鋁合金的塑性成形可以顯著改善其機(jī)械性能和產(chǎn)品質(zhì)量，因此，其塑性成形零件的使用越來(lái)越廣泛。在鋁合金塑性成形的實(shí)際生產(chǎn)和工藝設(shè)計(jì)中必須知道鋁合金的變形抗力，目前的變形抗力模型或者數(shù)據(jù)庫(kù)很少有化學(xué)成分對(duì)變形抗力的影響，HanselSpittel模型[0]也只是真對(duì)具體牌號(hào)合金，而實(shí)際生產(chǎn)中即使相同的牌號(hào)各爐之間必然有成分的波動(dòng)，因而導(dǎo)致變形抗力的波動(dòng)。為了克服這個(gè)困難，本論文將探索考慮化學(xué)成分的熱變形抗力模型，以期更好地為生產(chǎn)和工藝設(shè)計(jì)服務(wù)。

1 變形抗力模型

金屬的變形抗力的研究是伴隨著金屬塑性成形生產(chǎn)的開(kāi)展而興起的，對(duì)它的研究至今已經(jīng)有八九十年的歷史了。在這漫長(zhǎng)的歷史中，各國(guó)研究學(xué)者和現(xiàn)場(chǎng)工程師們做了大量的理論探討和實(shí)驗(yàn)研究。直到目前，合金元素對(duì)變形抗力的作用規(guī)律研究尚少[1]。比如美坂佳助模型僅-慮了溫度、含碳量、應(yīng)變及應(yīng)變速率對(duì)變形抗力的影響；志田茂模型在此基礎(chǔ)上以相變臨界溫度為臨界點(diǎn)給出了變形抗力的分段擬合函數(shù)，使得變形抗力模型的精度大大提高；新日鐵模型除了考慮溫度、含碳量、應(yīng)變及應(yīng)變速率的影響外，增加了含錳量對(duì)變形抗力的影響。直到目前為止較為完善的只有Hernandez-Medina模型[2]，其模型為分段模型，加工硬化和動(dòng)態(tài)回復(fù)模型 中B、c、m都是擬合系數(shù)并且與化學(xué)成分、變形參數(shù)有關(guān)，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型 中都是擬合系數(shù)并且與化學(xué)成分有關(guān)，是峰值應(yīng)變。總之，按照效果來(lái)看分段模型最好，但是過(guò)于復(fù)雜；不分段模型形式單一，但是效果有一定的局限性。綜合考慮適用范圍較為廣泛，而且形式單一的當(dāng)屬Hansel Spittel模型。

HanselSpittel模型為：

（1）

式中，σ是應(yīng)力、ε是應(yīng)變、是應(yīng)變速率；A、m1…m4取決于鋼種的系數(shù)[3]。

經(jīng)過(guò)系統(tǒng)的研究，HanselSpittel模型給出了AlCu4Mg1.5Ni2、AlCu2.3Mg1.5Ni、AlCu4.4Mg1.5Ti、AlCu4.5Si0.7Fe0.5、AlCu4.5Si0.9Ti、等21種典型鋁合金的模型參數(shù)A、m1、m2、m3、m4。而對(duì)其他化學(xué)成分的鋁合金，Hansel Spittel模型參數(shù)并不清楚。

本論文將對(duì)21種熱成形典型鋁合金以HanselSpittel模型為基礎(chǔ)，對(duì)其模型系數(shù)A，m1，m2，m3，m4進(jìn)行基于化學(xué)成分的線(xiàn)性擬合，進(jìn)而獲得基于化學(xué)成分的熱變形抗力模型，得到更為普遍的鋁合金HanselSpittel模型參數(shù)。

2 基于化學(xué)成分的鋁合金熱變形Hansel Spittel模型的建立

設(shè)基于化學(xué)成分的鋁合金HanselSpittel模型的模型參數(shù)A、m1、m2、m3、m4由下列線(xiàn)性函數(shù)擬合：

y=a0+a1Si+a2Fe+a3Cu+a4Mn+a5 Mg+a6Cr+a7Ni+a8Zn+a9Ti+a10Zr （2）

式中y為模型參數(shù)，即A、m1…m4；a0、a1…a10為待定系數(shù)。

采用Origin Pro V7.5軟件對(duì)式（2）進(jìn)行自定義線(xiàn)性函數(shù)擬合，可以獲得上述模型參數(shù)的相關(guān)待定參數(shù)（參見(jiàn)表1所示），將待定系數(shù)帶入（2）式，即可得到模型參數(shù)A、m1、m2、m3、m4。最后把式（2）代人式（1）即獲得基于化學(xué)成分的鋁合金HanselSpittel模型。

3 基于化學(xué)成分的鋁合金HanselSpittel模型的驗(yàn)證

以3104鋁合金為例[4]，其化學(xué)成分（wt%）為Si=0.23，F(xiàn)e=0.43，Cu=0.21，Mn=1.03，Mg=1.25，Ni=0.04，Zn=0.1，Ti=0.05，模型公式計(jì)算的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)值對(duì)比見(jiàn)圖1，比較誤差基本不超過(guò)10 MPa。

4 結(jié)論

對(duì)21種熱成形典型鋁合金以Hansel Spittel模型為基礎(chǔ)，對(duì)其模型系數(shù)A，m1，m2，m3，m4進(jìn)行基于化學(xué)成分的線(xiàn)性擬合，進(jìn)而獲得基于化學(xué)成分和高溫變形參數(shù)的鋁合金熱變形抗力模型，經(jīng)檢驗(yàn)所得模型具有較好的精度，說(shuō)明該方法是可行的。

參考文獻(xiàn)